目 录
1. 编制依据 ---------------------------------------------------------------- 2 2. 工程概况 ---------------------------------------------------------------- 2 3. 组织机构设置 ------------------------------------------------------------ 2 4. 支撑系统布置 ------------------------------------------------------------ 2
4.1 荷载参数 ------------------------------------------------------------------------ 3 4.2 设计参数 ------------------------------------------------------------------------ 3 4.3 材料要求 ------------------------------------------------------------------------ 3
5. 搭拆技术要求 ------------------------------------------------------------ 3
5.1 搭设技术要求 -------------------------------------------------------------------- 3 5.2 拆除技术要求 -------------------------------------------------------------------- 4
6. 安全管理措施 ------------------------------------------------------------ 4
6.1 技术交底 ------------------------------------------------------------------------ 5 6.2 支模架施工检查 ------------------------------------------------------------------ 5 6.3 模架验收 ------------------------------------------------------------------------ 5 6.4 砼浇捣要求 ---------------------------------------------------------------------- 6 6.5 支模架搭拆管理 ------------------------------------------------------------------ 6
7. 危险源辨识及应急预案 ---------------------------------------------------- 7
7.1 潜在的事故及可能产生的后果 ------------------------------------------------------ 7 7.2 急救组织构成 -------------------------------------------------------------------- 7 7.3 应急措施 ------------------------------------------------------------------------ 7
8、安全施工措施 ------------------------------------------------------------ 8 9、计算书 ------------------------------------------------------------------ 9
（一）楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 ------------------------------------------------ 9 （二）梁模板（扣件式）计算书 ------------------------------------------------------- 19 （三）柱模板（设置对拉螺栓）计算书 ------------------------------------------------- 28
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1. 编制依据
（1） 本工程的施工图纸；
（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； （5）《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162-2008）； （6）、《木结构工程施工质量验收规范》GB50206-2002 （7）、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （8）、《建筑施工安全检查标准》JGJ-59-2011； （9）、《施工现场安全保证体系》DBJ08-903-2003；
（10）、《钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程》DG/TJ08-016-2011； （11)、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91； （12）、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005；
2. 工程概况
本工程位于上海市宝山区大场镇锦秋路南侧、瑞丰路以西、丰宝路以东。 面积约12.5万平方米，其中23#、24#楼一层层高4.50m，局部5.40m，支撑地面标高-1.100，支模高度5.60m，局部6.50m，属于高支模。
本工程±0.00相当于绝对标高5.550m，地上三层，建筑高度12.650米，层高4.50m、3.90m，其中1~4轴交C~E轴局部层高5.4m，模板支架最大高度6.50米；主梁最大跨度7.6米、最大截面尺寸为300×900；柱截面尺寸为550×500；楼板厚度为120mm。
3. 组织机构设置
为保证施工安全，现场成立模板支架施工安全领导小组。 组 长：吴维泉 副组长：沈兵
组 员：周文友、郁惠平、吕向阳
在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工规范及搭设方案施工，完善管理制度，定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用稳固。
4. 支撑系统布置
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4.1 荷载参数
新浇混凝土与钢筋自重：25.5KN/m2； 模板与木方自重：0.5KN/m2； 倾倒混凝土荷载标准值：2KN/m2； 施工荷载标准值：2KN/m2。
4.2 设计参数
（1）支撑系统采用扣件式钢管脚手架；梁支撑立杆的纵向间距0.90米，横向间距1.0米，粱中间增加一根立杆，梁下小横杆间距0.90米，梁下方木纵向设置三根，步距 1.70米；楼板支撑立杆的纵向间距0.90米，立杆的横向间距最大0.90米，板底横向钢管间距0.9米，方木间距0.3米，垂直短跨方向设置，步距1.70米。
（2）距地面200处设置纵横扫地杆，立杆下设木板垫块。
（3）支架四周布置竖向剪刀撑，每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，竖向剪刀撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
（4）模板支架与先行浇注并具备一定强度柱子通过连接件固定，每根柱子与水平杆交接处均设。
4.3 材料要求
模板采用18厚胶合板，木方采用50×100松木方，钢管直径48mm、壁厚不小于3.2mm。 1、支模架材质。
支模架钢管选用外径48mm，壁厚不小于3.2mm的钢管，其材质应符合国家的技术要求，钢管表面平整光滑，无裂纹，分层和硬弯、压痕和深的划道；。
支模架搭设使用的扣件应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》要求，规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹，气孔，缩松，砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于50mm。
进场使用的钢管、扣件需有出厂合格证，对质量有怀疑的钢管、扣件应送检做试验。 2、木模板表面平整，在使用前先上好脱模油。 3、方木应无断疤，樟节，腐烂而影响方木强度。
5. 搭拆技术要求 5.1 搭设技术要求
（1）搭设顺序：放置纵向扫地杆―→立杆―→第一步纵向水平杆―→横向扫地杆―→
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第一步横向水平杆―→第二步纵向水平杆―→第二步横向水平杆……
（2）立杆在搭设时纵横向的距离要均匀，要拉通线对齐，立杆柱脚均应加设垫板，垫板下为地库顶板。
（3）支架立杆应竖直搭设，全高度的垂直度允许偏差为20 mm。
（4）立杆、水平杆需要对接时，对接扣件应交错布置，立杆对接必须按50%错开对接，两根相邻纵向水平杆或立杆的接头不设置在同跨内或同步内；不同步或不同跨的两个相邻接头错开的距离不小于500mm；各接头至最近主节点的距离不大于步距或纵距的1/3。
（5）立杆之间必须按步距满设双向水平拉杆，确保两个方向有足够的刚度。 （6）支撑架的水平剪刀撑加强层须与立杆连接。 （7）主节点的两个直角扣件的中心距不大于150mm。 （8）每个扣件的拧紧力矩控制在不小于45N·M。
（9）支撑横杆与立杆的连接扣件采用单扣件，梁底小横杆采用双扣件。 （10）每个水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧。
（11）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。 （11）搭架子前，钢管及扣件须进行检验，不得使用不合格的构配件。 （12）未经原审批部门同意，任何人不得变更技术方案， （13）验评合格后方可使用。
5.2 拆除技术要求
(1) 拆除顺序：整体上按先支后拆、后支先拆及先拆非承重部分、后拆承重部分的程序；先拆柱箍—→拆柱模—→拆剪刀撑—→拆梁侧模—→拆板牵杆—→拆板搁栅及板底模—→梁牵杆—→拆梁搁栅及梁底模 —→拆牵杆、拉杆、扫地杆—→拆梁板立杆—→清运模板支撑—→清扫场地—→移交。
(2) 拆除强度要求：制作拆模砼试块并在现场进行同条件养护，各构件以同条件养护试件强度均达到856%设计强度后才能拆除底模，悬挑构件达到100%强度方可拆模；同时上层楼板砼尚未浇筑完成时，下层模板支撑不得拆除。
(3) 依据拆模试块强度，填写拆模申请表，报监理单位审批。
(4)梁下立杆，先从跨中开始分别向两端拆除，拆除的模板和支架应分散堆放并及时清运。
6. 安全管理措施
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6.1 技术交底
1、交底人员及要求
项目部技术负责人应对施工操作班组及每个操作人员进行详细交底。未进行交底的施工操作人员不得进行施工操作，交底双方必须履行交底签字手续。
2、交底内容
（1）交底内容中应包括支模架搭设时的具体技术要求，如支模架间距、排距、竖向剪刀撑的布置位置、水平加强杆的设置的使用范围。构造加强措施及构造节点等，防止项目部误读方案造成支模架的错误搭设。
（2）交底内容中还应包括支模架搭设过程中的安全要求、质量要求，包括安全操作规程、作业危险源、危险部位、相关防护要求和措施、施工环境安全注意事项、文明施工要求、施工纪律要求、安全监护人员以及物资准备。
6.2 支模架施工检查
（1）项目部应对支模架的搭设进行日常检查，加强过程控制。
（2）检查内容包括现场搭设情况是否与方案相符合，搭设的情况是否与规范相符合。 （3）在各级部门检查过程中，如发现有不符合方案及规范要求的地方，应先停工后整改，经复查符合要求后，再重新进行施工。
（4）在检查过程中发现的问题，必须以书面形式通知，写清整改要求，并履行签字责任手续。
6.3 模架验收
l、支模架安装完毕后须由公司工程部组织进行验收，支模架的验收依据为本施工方案、相关的规范要求以及公司的相关技术要求，验收检查后办理相关手续和验收记录。
（1）原材料的材质，对钢管、扣件、方木等的材质外观质量、检测报告进行检查； （2）支模架荷载状况；
（3）水平加固杆、扫地杆、剪刀撑及立杆间距等构造情况； （4）扣件紧固力矩。
2、项目部对支模架验收后，报监理及公司进行验收，验收通过后，方可进行下一步的混凝土浇捣施工。
4、各级部门验收完成后，应出具书面验收意见书，验收意见书包括验收过程中发现的问题、整改的具体要求和措施；参加验收人员和整改责任人均应履行书面签字手续。整
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改完成后，整改责任人必须报验收人员，进行复查，复查通过后，方可进入下一道程序。
6.4 砼浇捣要求
（1）本工程梁断面尺寸较大，砼浇捣时，必须按先大梁后楼板的原则进行浇捣，混凝土浇筑时确保模板支架施工过程中均衡受载，严格控制实际施工荷载不超过1KN/m2，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放，浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
（2）混凝土浇搞顺序：支撑架搭设完毕经验收合格后，先浇筑内部柱子混凝土至梁下，增强模板支撑体系的稳定性；各大梁砼浇捣时由大梁两端向中间均匀分层分批进行，分层厚度300mm，逐步到位，不得一次浇捣到顶。泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处，应及时摊平。
（3）应避免装卸物料对模板与支撑架产生偏心，振动和冲击。
6.5 支模架搭拆管理
（1）搭架的人员必须应戴好安全帽、不穿拖鞋高跟鞋硬底鞋、高空作业时应戴牢安全带。
（2）工作时要求思想集中，防止空中滑落；扳手、铁锤等工具应拿牢或放在可靠的平面上，以防坠落伤人；在搬运材料应注意放置牢靠、不相互碰撞；钢管脚手架各扣件应锁紧方能在架上操作；严格按搭设的顺序进行安装，不得违反搭设的先后顺序；传递材料、工具不得乱扔乱抛；施工平面材料应归堆，不得随手乱放，架上不得堆大量材料，运至架上的材料应分散并及时安装掉；预留洞口应先进行防护好后才能在周围施工。
（3）拆除（搭设）支撑架时，施工操作层应铺设脚手板，工人必须系好安全带。 （4）本专项施工方案的支撑架的拆除必须待混凝土梁强度达到设计要求。拆除时应在统一指挥下，按自上而下的顺序组织拆除工作。
（5）拆除支撑架前，应清除支撑架上的材料、工具和杂物等，按顺序要求自上而下逐层拆除整个支撑架。
（6）在拆除过程中，支撑架的自由悬臂高度不得超过两步；连墙杆（侧向约束构造）、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支撑架拆卸到相关的支模架时方可拆除；拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接件应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；拆卸连接部件时，不得硬拉，严禁敲击；在同一工作面共同施工时，工人间应相互协作，拆模人员不得在模板支撑落下的范围内站立；严禁同一楼层内在同一部位的垂直面上下两层人员同时操作；每组拆模人员应有足够工作面，不得过于集中，以免互相盍碰伤
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人；操作平面内有洞口的应先进行洞口的防护，安全后才能操作；拆模间歇时应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落；拆除的材料运输时应牢靠，不得超载。
（7）拆除支撑架时，应设置警戒区和警戒标志，并设专职人员负责警戒。 （8）各类材料按不同规格、不同部位的构件进行分类归堆，保持场地的整齐整洁；拆除后做到及时清理归堆整齐，及时运至指定部位堆放，钢管、扣件均应清理干净后再移交。不得野蛮施工，乱敲乱砸，材料做到随用随运、随拆随运，工完料清。
7. 危险源辨识及应急预案 7.1 潜在的事故及可能产生的后果
（1）人的因素
安全员检查不严不紧不细，新工人上岗未经三级安全教育，思想麻痹；有高血压、心脏病、贫血病工人等高空作业；安全交底不清，均有可能产生高坠事故。
混凝土浇筑顺序不按方案执行，单位面积混凝土堆积过多，容易引起支架坍塌。 （2）环境因素
突遇大风、大雨，施工支架上落雨易滑，未设警示、警灯，未加围护栏杆，夜间施工照明不够，容易发生高坠事故。
（3）材料因素
安全带质量不好或使用过久，安全帽质量不好或未扣帽带，钢管、扣件质量规格不符合要求，容易产生高坠事故。
7.2 急救组织构成
现场指挥组组长：吴维泉 副组长：沈兵
组 员：郁惠平、罗坚明、孙阳、徐德、吕向阳
7.3 应急措施
项目部配备担架、药箱等用品。
一旦发生事故，立即拨打120急救电话，同时报告分公司。
由吴维泉、沈兵、郁惠平等负责组织抢救伤员，并及时送往就近医院或等待急救中心救援。
由罗坚明负责准备车辆备用。
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由徐德、吕向阳 负责保护事故现场，做好警戒，以免事故现场被破坏，影响事故调查。
8、安全施工措施
1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。 2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。
3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
4、安装与拆除2m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。
6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空工作，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。
7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合模板装拆时，上下应有人接应。模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，高空拆摸时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。
8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杠等应设在1.8m高以上。
10、支摸过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。
11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混泥土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。
12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。
13、装、拆模板时禁止使用2×4″木料作立人板。
14、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。
15、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直而工作；
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操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。
16、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。 17、模板顶撑排列必须符合施工荷载要求，每平方米支撑数，必须根据载荷要求。拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板作脚手板。脚手板搁置必须牢固平整，不得有空头板，以防踏空坠落。
18、混凝土板上的预留孔，应在预设钢筋网架，以免操作人员从中坠落。
19、使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，防止再使用时突然断裂伤人。 20、木工场和木质材料堆放场地严禁烟火，并按建筑工程施工现场消防安全技术规范要求配备消防设施和器材。
21、吊装木方、钢管、挂板时必须服从信号工的统一指挥，与起重机驾驶员协调配合。 22、支、拆模板作业高度在2m以上（含2m）时，必须搭设脚手架，按要求系好安全带。
23、高处拆模板时，上下应有人传接或用绳索吊下，严禁向下乱掷。
24、立杆接扣件应错开布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同内，同内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头的中心至主节点的距离不宜大于距的1/3。
25、在浇筑混凝土过程中必须对模板进行监护，仔细观察挂板的位移、变形情况，发现异常必须及时采取稳固措施。当模板变形较大，可能倒塌时，必须立即通知现场作业人员离开危险区域并及时报告上级。
9、计算书
根据现场实际情况，为保证施工安全，本计算书模板高度按6.50m高度计算，钢管参数按48mm×3.0mm计算。
（一）楼板模板扣件钢管高支撑架计算书
依据规范:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
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《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为6.5m，
立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.70m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，间距300mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.49kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图 楼板支撑架立面简图
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图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.12+0.50)+1.40×2.49=7.758kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.12+0.7×1.40×2.49=6.571kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用的钢管类型为φ51×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑
0.9
的结构重要系数，静荷载标准值 q1 =
0.9×(25.500×0.120×0.900+0.500×0.900)=2.884kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+2.490)×0.900=2.017kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2
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其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×2.884+1.40×2.017)×0.300×0.300=0.057kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.057×1000×1000/48600=1.164N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×2.884+1.4×2.017)×0.300=1.131kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1131.0/(2×900.000×18.000)=0.105N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.884×3004/(100×6000×437400)=0.060mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑
0.9
的结构重要系数，静荷载标准值0.9×(25.500×0.120×1.200+0.500×1.200)=3.845kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm
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q =
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经计算得到 M =
0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×3.845×0.300×0.300=0.222kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.222×1000×1000/48600=4.572N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
二、支撑木方的计算
木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.500×0.120×0.300=0.918kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.500×0.300=0.150kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.490+0.000)×0.300=0.747kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×0.918+1.20×0.150)=1.153kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×0.747=0.941kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.941+1.153)×0.900=1.885kN
2.木方的计算
按照两跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.885/0.900=2.095kN/m
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最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×2.10×0.90×0.90=0.212kN.m 最大剪力 Q=0.625×0.900×2.095=1.178kN 最大支座力 N=1.25×0.900×2.095=2.356kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.212×106/83333.3=2.55N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.625ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1178/(2×50×100)=0.353N/mm 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!
2
(3)木方挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)
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得到q=0.961kN/m 最
大
变
v=0.521ql4/100EI=0.521×0.961×900.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.088mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.203Pl+0.07ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9×2.5kN 经
计
算
得
到
M
0.203×1.40×0.9×2.5×0.900+0.070×1.153×0.900×0.900=0.641kN.m 抗弯计算强度 f = M/W =0.641×106/83333.3=7.69N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
2.36kN 2.36kN 2.36kN 2.36kN 2.36kN 2.36kN 2.36kN 2.36kN 2.36kN 2.36kNA 900 900 900B
支撑钢管计算简图
0.566
0.518
支撑钢管弯矩图(kN.m)
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形
=
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1.731.732.362.362.982.980.630.630.630.630.000.002.362.361.731.732.982.98
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kNAB 900 900 900
支撑钢管变形计算受力图
0.0340.560
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.566kN.m 最大变形 vmax=0.560mm 最大支座力 Qmax=7.698kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.566×106/5130.0=110.25N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
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其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.70kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.131×6.500=0.851kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.500×0.900×0.900=0.405kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.500×0.120×0.900×0.900=2.479kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3) = 3.361kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑
0.9
的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ =
0.9×(2.490+0.000)×0.900×0.900=1.815kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ
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六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 6.58kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.70cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.520cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.130cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.70m；
l0 —— 计算长度，取1.700+2×0.300=2.300m； λ —— 长细比，为2300/17.0=135 <150 满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.372； 经计算得到σ=6575/(0.372×452)=39.092N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
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Wk=uz×us×w0 = 0.400×1.250×0.600=0.300kN/m2 h —— 立杆的步距，1.70m； la —— 立杆迎风面的间距，0.90m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.300×0.900×1.700×1.700/10=0.088kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.2×3.361+0.9×1.4×1.815+0.9×0.9×1.4×0.088/0.900=6.432kN 经计算得到σ=6432/(0.372×452)+88000/5130=55.492N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!错误！未指定书签。
（二）梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL16 300×900 120 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 9.2 5.6 二、荷载设计
面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 20.1 0.3 0.5 面板及小梁 模板面板 文案大全
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模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 30.75 24 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板取值 Q2k(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 2223当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 2 0.3 0.9 0.8 非自定义:0.22 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 900 900 1700 900、900 居中 450 1 按混凝土梁梁宽均分 450 4 300 设计简图如下：
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平面图
立面图
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四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.01×0.12+0.117×1.76×0.12＝0.03kN·m σ＝Mmax/W＝0.03×10/37500＝0.8N/mm≤[f]＝15N/mm 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×10000×281250)＝0.006mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
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2
2
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R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×28.01×0.1+0.45×1.76×0.1＝1.2kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×28.01×0.1+1.2×1.76×0.1＝3.29kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×23.05×0.1＝0.92kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×23.05×0.1＝2.54kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.78 83.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{1.2+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.3/2，
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(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，3.29+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.32kN/m q2＝
max[0.92+(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，2.54+(0.3-0.1)×0.3/3]＝2.56kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.32×0.92，0.5×3.32×0.32]＝0.29kN·m
σ＝Mmax/W＝0.29×10/83330＝3.45N/mm≤[f]＝15.44N/mm 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.32×0.9，3.32×0.3]＝1.812kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.812×1000/(2×50×100)＝0.54N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.56×9004/(100×9350×4166700)＝0.27mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.56×3004/(8×9350×4166700)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.32×0.9，0.393×3.32×0.9+3.32×0.3]＝3.41kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.72kN，R2＝R3＝3.41kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.56×0.9，0.393×2.56×0.9+2.56×0.3]＝2.63kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.44kN，R'2＝R'3＝2.63kN
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六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.368×106/4490＝81.95N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
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主梁剪力图(kN)
Vmax＝5.675kN
τmax＝2Vmax/A=2×5.675×1000/424＝26.77N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.46kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.46kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安钢管类型 全技术规范》Ф48×3 文案大全
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JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 215.9 205 λ=h/i=1700/15.9=106.92≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.54 1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.72/10＝0.06kN·m 2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m 2)小梁验算 q1＝
max{1.1+(0.3-0.1)×0.3/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，3.01+(0.3-0.1)×0.3/3}=3.03kN/m 同上四～六计算过程，可得： R1＝0.44kN，R2＝10.61kN，R3＝0.44kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝
max[0.44+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，10.61，
0.44+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+0.06/0.9＝10.75kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝10753.3/(0.54×424)+0.06×106/4490＝61.07N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、梁底立柱扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 1 由\"主梁验算\"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2]×1＝
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11.35kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN 满足要求！
（三）柱模板（设置对拉螺栓）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土柱名称 新浇混凝土柱的计算高度(mm) 23楼KZ 4400 新浇混凝土柱长边边长(mm) 新浇混凝土柱短边边长(mm) 550 500 二、荷载组合
《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 1 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 3 min{0.22γct0β1β2v，γcH}＝新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 21/2混凝土重力密度γc(kN/m) 324 1 2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) min{0.22×24×4×1×1×2＝29.868kN/m2 1/2，24×3}＝min{29.868，72}倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 22 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3]＝min[29.87，72]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.64，42.28]＝
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0.9×42.28＝38.06kN/m
2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2
三、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 2覆面木胶合板 14.74 4 500 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 柱短边小梁根数 215 8925 4
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算
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静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.15kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/m
Mmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×18.15×0.182-0.117×0.88×0.182＝-0.06kN·m σ＝Mmax/W＝0.06×106/(1/6×500×152)＝3.44N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.94kN/m
ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×14.94×183.334/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝183.33/400＝0.46mm 满足要求！
四、小梁验算
小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 24矩形木楞 416.67 15.44 小梁材质规格(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁弹性模量E(N/mm) 2350×100 83.33 9350 文案大全
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最低处柱箍离楼面距离(mm) 200 1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.18×38.06＝6.98 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.15kN·m
σ＝Mmax/W＝0.15×106/83.33×103＝1.76N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.18×29.87＝5.48 kN/m
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面板变形图(mm)
ν＝0.02mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！
五、柱箍验算
柱箍类型 柱箍材质规格(mm) 柱箍截面抵抗矩W(cm) 柱箍弹性模量E(N/mm) 23钢管 Ф48×3 4.49 206000 柱箍合并根数 柱箍截面惯性矩I(cm) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm) 242 10.78 205
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
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长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.62kN·m，N1＝2.63kN
短边柱箍计算简图
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短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.6kN·m，N2＝2.63kN
M/Wn＝0.62×106/(4.49×103)＝138.45N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
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长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝1.4mm≤[ν]＝l/400＝1.95mm ν2＝1.17mm≤[ν]＝l/400＝1.82mm 满足要求！
六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号 扣件类型 M14 3形26型 轴向拉力设计值Nt(kN) 扣件容许荷载(kN) b17.8 26 文案大全
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N＝2.63×2=5.26kN≤Nt＝17.8kN 满足要求！
N＝2.63×2=5.26kN≤26kN 满足要求！
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