悬挑结构施工方案
1.1悬挑结构概况
本工程悬挑结构在核心筒十八层至二十层楼板13～14轴/B~A轴,结构出挑3600mm。十八层板面标高75。56,梁截面宽度300＊800、250*360等,板厚度150mm，楼层高度5440；
选用材料规格：钢管选用Φ48×3.0mm焊接钢管；扣件采用铸铁件，材质符合RT89-8要求；模板采用18mm胶合板，木方采用 50×100mm杉木；安全立网采用经过有关部门认证的生产厂家的产品，密度不低于2000目/100cm2，网目的大小为能防止粒径大于2。5mm的颗粒通过;悬挑水平钢梁采用工14号工字钢；钢丝绳采用公称直径13mm,公称强度1670MPA;预埋锚环使用的钢筋规格为Φ16。
1.2悬挑结构支撑范围平面图
1。3主要施工方法
1、核心筒16层（标高为66。08-70.12）柱墙钢筋绑扎好后预埋14号工字钢外挑3.1m，布置间距为@1200，底部采用钢管斜撑在15层剪力墙上进行加固,上部采用Φ13钢丝绳与核心筒结构拉结进行卸载.平面位置及做法详见附图.
2、核心筒17层（标高为70.12）楼板砼浇筑前预埋锚环,锚环使用的钢筋规格为Φ16,详见下图。
1
3、核心筒17层（标高为70.12）楼板浇筑砼后采用14号工字钢外挑,布置间距为@800,18层梁板模板钢管架架设在悬挑工字钢上，模板钢管架按模板施工方案进行搭设（楼板模板支架搭设高度为5。29米，搭设尺寸为立杆的间距1。0米，立杆的步距1。50米；梁支撑立杆的间距1.0米,立杆的步距1.50米，梁底增加1道承重立杆）。平面位置及做法详见附图。
4、核心筒17层柱墙（标高为70.12—75。56）先行浇筑砼，砼浇筑后3天,悬挑工字钢采用Φ13钢丝绳与核心筒17层柱墙拉结进行卸载后,方可浇筑18层梁板砼.
5、核心筒16层、17层悬挑工字钢之间搭设钢管架辅助受力(支架搭设高度为4。0米,立杆的间距1。2m，立杆的步距1.50米）.
6、核心筒15层楼板以下（标高为60。96）处搭设平网加密目网，用于安全防护。
1。4悬挑结构附图
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1。5悬挑结构计算书
1.5。1、扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架搭设高度为5。29米（计算取5。3米)，搭设尺寸为:立杆的纵距 b=1。00米，立杆的横距 l=1。00米，立杆的步距 h=1.50米.
图1 楼板支撑架立面简图
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图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.150×1.000+0。350×1.000=4。100kN/m 活荷载标准值 q2 = （2.000+1。000)×1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1。80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1。80×1。80/12 = 48.60cm4； (1）抗弯强度计算
f = M / W < ［f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2）； M —- 面板的最大弯距（N。mm）; W —— 面板的净截面抵抗矩;
［f] -— 面板的抗弯强度设计值,取15。00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m）;
经计算得到 M = 0.100×（1。2×4.100+1.4×3.000)×0。300×0.300=0.082kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.082×1000×1000/54000=1。520N/mm2
面板的抗弯强度验算 f 〈 ［f],满足要求! （2)抗剪计算 ［可以不计算］
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×（1。2×4。100+1.4×3.000）×0.300=1。642kN
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截面抗剪强度计算值 T=3×1642。0/（2×1000.000×18.000)=0.137N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T］=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T 〈 [T],满足要求！ (3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI 〈 ［v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0。677×4.100×3004/(100×6000×486000）=0.077mm
面板的最大挠度小于300.0/250，满足要求! 二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算
(1）钢筋混凝土板自重（kN/m)：
q11 = 25.000×0。150×0.300=1。125kN/m （2）模板的自重线荷载（kN/m）: q12 = 0。350×0.300=0.105kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m）： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0。900kN/m 静荷载 q1 = 0.00×1.125+0。00×0.105=1。476kN/m 活荷载 q2 = 1。4×0。900=1。260kN/m 2.木方的计算
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：
均布荷载 q = 2。736/1。000=2.736kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0。1×2.74×1。00×1.00=0.274kN。m 最大剪力 Q=0.6×1。000×2.736=1。642kN 最大支座力 N=1。1×1.000×2.736=3.010kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10。00×10。00×10。00/12 = 416.67cm4；
（1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0。274×106/83333.3=3.28N/mm2
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木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求! （2）木方抗剪计算 [可以不计算］ 最大剪力的计算公式如下：
Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh 〈 [T］
截面抗剪强度计算值 T=3×1642/(2×50×100）=0。492N/mm2 截面抗剪强度设计值 ［T]=1。60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ (3）木方挠度计算
最大变形 v =0。677×1.230×1000。04/（100×9500。4166666.8)=0.210mm
木方的最大挠度小于1000。0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力.
3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kNA100010001000B
支撑钢管计算简图
1.013
0.780
支撑钢管弯矩图(kN.m）
0.175
2.925
7
00×
支撑钢管变形图（mm)
4.514.511.501.501.501.504.514.516.436.433.423.420.410.412.602.60
2.602.600.410.413.423.426.436.43
支撑钢管剪力图（kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=1。013kN.m 最大变形 vmax=2.925mm 最大支座力 Qmax=10.945kN
抗弯计算强度 f=1.013×106/4491。0=225。57N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度大于205。0N/mm2，不满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm，满足要求! 四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN;
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10。95kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件! R≤8。0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN〈R 12.0 kN时，应采用双扣件;R〉12。0kN时，应采用可调托座。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1。静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重（kN）：
NG1 = 0。111×5。290=0.585kN (2）模板的自重（kN）：
NG2 = 0.350×1。000×1.000=0。350kN (3）钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0。150×1.000×1。000=3.750kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4。685kN。
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2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值 NQ = （1。000+2。000）×1.000×1.000=3。000kN
3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1。4NQ= 9。82kN 六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9。82kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i -— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2）； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩（cm3）;W = 4.49 -— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）;
［f］ —- 钢管立杆抗压强度设计值，[f］ = 205。00N/mm2； l0 —- 计算长度 （m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1）或（2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = （h+2a） (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1。155； u —— 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.700 a —- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1。155×1.700×1。50=2.945m =2945/16。0=184.655 =0。212
=9822/(0。212×424）=109.530N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 [f］,满足要求！
公式（2)的计算结果：l0=1。500+2×0。100=1.700m， =0.545
=9822/（0。545×424）=42.543N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f］,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3）计算 l0 = k1k2（h+2a） (3）
k2 —— 计算长度附加系数,按照表2取值为1.007；
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=1700/16.0=106.583
公式（3)的计算结果：l0=1.155×1。007×(1。500+2×0.100)=1。977m =1977/16.0=123.965 =0.435
=9822/（0。435×424)=53.268N/mm2,立杆的稳定性计算 〈 [f],满足要求!
1。5。2梁模板扣件钢管高支撑架计算书
模板支架搭设高度为5.29米（计算取5。3米），基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×800mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。
30052905005001500800
图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.20×25.000×0。150×0.500×1.000=2.250kN. 采用的钢管类型为48×3。0。 一、模板面板计算
板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
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1。荷载的计算:
（1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25。000×0。800×1。000=20。000kN/m （2）模板的自重线荷载(kN/m）：
q2 = 0.500×1.000×（2×0.800+0。300）/0。300=3.167kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = （1.000+2.000）×0.300×1。000=0.900kN 均布荷载 q = 1。20×20.000+1.20×3.167=27.800kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.900=1.260kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54。00cm3； I = 100.00×1。80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；
1.26kN27.80kN/mA 75 75 75 75B
计算简图
0.017
0.012
弯矩图（kN。m）
0.821.120.971.27
1.27
剪力图(kN）
0.971.120.82
0.0000.001
变形图(mm）
11
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.819kN N2=2。383kN N3=3.196kN N4=2.383kN N5=0。819kN 最大弯矩 M = 0。016kN.m 最大变形 V = 0.0mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。016×1000×1000/54000=0.296N/mm2
面板的抗弯强度设计值 ［f］，取15。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f 〈 ［f］,满足要求！ （2）抗剪计算 ［可以不计算］
截面抗剪强度计算值 T=3×1265.0/（2×1000.000×18。000）=0。105N/mm2 截面抗剪强度设计值 ［T]=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T 〈 [T]，满足要求! （3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.002mm 面板的最大挠度小于75.0/250,满足要求！ 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载 q = 3.196/1。000=3。196kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0。1×3.20×1。00×1.00=0。320kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×3.196=1。918kN 最大支座力 N=1。1×1。000×3.196=3。516kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 5.00×10。00×10.00/6 = 83。33cm3；
I = 5.00×10。00×10。00×10。00/12 = 416。67cm4；
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(1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0。320×106/83333。3=3.84N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！ (2）木方抗剪计算 [可以不计算］ 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh 〈 [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1918/（2×50×100）=0。575N/mm2 截面抗剪强度设计值 ［T］=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ （3）木方挠度计算
最大变形 v =0.677×2.663×1000.04/（100×9500。4166666.8)=0.456mm
木方的最大挠度小于1000。0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算
（一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
2.25kN 0.82kN 2.38kN 3.20kN 2.38kN 0.82kN 2.25kNA 500 500B
支撑钢管计算简图
0.4300.196
支撑钢管弯矩图(kN。m）
13
00×
0.0000.145
支撑钢管变形图（mm）
4.794.790.670.671.581.582.402.404.794.79
支撑钢管剪力图（kN)
2.402.401.581.580.670.67
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.430kN.m 最大变形 vmax=0.145mm 最大支座力 Qmax=12.769kN
抗弯计算强度 f=0.430×106/4491。0=95。74N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm，满足要求! （二) 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=12.77kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！ R≤8。0 kN时，可采用单扣件; 8。0kN 14 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.77kN （已经包括组合系数1。4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1。20×0.111×5.290=0。702kN N = 12。769+0。702=13。471kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.60 A -— 立杆净截面面积 (cm2); A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3）；W = 4。49 —— 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2)； ［f] —- 钢管立杆抗压强度设计值，［f］ = 205。00N/mm2； l0 -— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式(1)或(2）计算 l0 = k1uh (1） l0 = (h+2a） （2) k1 —— 计算长度附加系数,按照表1取值为1.167; u —- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3;u = 1。700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。10m； 公式(1)的计算结果：l0=1。167×1.700×1.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0。207 =13471/(0.207×424)=153。274N/mm2,立杆的稳定性计算 〈 ［f］,满足要求！ 公式（2)的计算结果：l0=1.500+2×0。100=1.700m =1700/16。0=106。583 =0.545 =13471/(0。545×424）=58。345N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 ［f]，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3)计算 l0 = k1k2（h+2a) (3) k2 -— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.167×1。007×（1.500+2×0.100）=1.998m =1998/16.0=125.253 =0.424 =13471/（0。424×424)=75。009N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 ［f］，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 15 1.5.3悬挑结构支撑计算书 通过以上计算可以得到梁立杆支座反力 N = 12.769+0.702=13。471kN;楼板立杆支座反力 N = 1。20NG + 1.4NQ= 9.82kN。悬挑结构计算时取最不利荷载N=13。471KN进行计算。 平台水平钢梁(主梁）的悬挑长度3。50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度）3。00m.次梁采用14号工字钢,主梁采用14号工字钢，次梁间距0.80m.容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载13.47kN。 一、次梁的计算 次梁选择14号工字钢槽钢，间距0.80m，其截面特性为 面积A=21.50cm2,惯性距Ix=712。00cm4,转动惯量Wx=102.00cm3，回转半径ix=5.76cm 截面尺寸 b=80.0mm，h=140.0mm,t=9。1mm 1.荷载计算 （1)面板自重标准值：标准值为0.00kN/m2； Q1 = 0。00×0。80=0。00kN/m (2）最大容许均布荷载为2。00kN/m2； Q2 = 2.00×0。80=1.60kN/m (3）槽钢自重荷载 Q3=0。17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1。2×(0.00+1。60+0.17） = 2。12kN/m 经计算得到，活荷载计算值 P = 1。4×13.47=18。86kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩 M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2。12×3.002/8+18。86×3。00/4=16。 53kN.m 16 3.抗弯强度计算 其中 x —— 截面塑性发展系数，取1。05； ［f] —— 钢材抗压强度设计值，[f］ = 205。00N/mm2; 经过计算得到强度 =16。53×106/（1。05×102000。00)=154。32N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 < ［f]，满足要求! 4.整体稳定性计算［主次梁焊接成整体此部分可以不计算］ 其中 b -— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》 （GB50017—2003)附录B得到： b=1.30 由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017—2003）附录B其值用b’查表得到其值为0.836 经过计算得到强度 =16.53×106/(0.836×102000。00）=193.83N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 < [f］,满足要求! 二、主梁的计算 内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择14号工字钢槽钢,其截面特性为 面积A=21。50cm2,惯性距Ix=712。00cm4，转动惯量Wx=102。00cm3，回转半径ix=5。76cm 截面尺寸 b=80。0mm,h=140。0mm，t=9。1mm 1。荷载计算 (1）栏杆自重标准值:标准值为0。00kN/m Q1 = 0.00kN/m (2)槽钢自重荷载 Q2=0。17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1。2×(Q1+Q2) = 1.2×（0。00+0.17) = 0。20kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=（1。2×(0.00+2.00）×0.40×3。00/2+1。2×0。17×3.00/2）=1.74kN P2=（1。2×(0。00+2。00）×0。80×3。00/2+1.2×0。17×3.00/2）=3。 17 18kN P3=（1。2×（0。00+2。00）×0。80×3.00/2+1.2×0。17×3.00/2）=3.18kN P4=（1.2×(0。00+2。00）×0.80×3.00/2+1.2×0。17×3。00/2）+18.86/2=12。61kN P5=(1。2×（0.00+2.00)×0。80×3.00/2+1。2×0.17×3。00/2）=3。18kN P6=(1。2×(0.00+2。00）×0。15×3.00/2+1。2×0。17×3。00/2）=0.84kN 2.内力计算 主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 1 2 平台示意图 1.74kN 3.18kN 3.18kN12.61kN 3.18kN 0.84kN 0.20kN/mA 50030003000B 平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到 8.758.695.511.741.84 5.352.172.011.961.36 主梁支撑梁剪力图（kN) 10.5910.7513.9313.99 18 4.9877.740 主梁支撑梁弯矩图(kN.m） 1.8374.036 主梁支撑梁变形图（mm） 外侧钢丝绳拉结位置支撑力为 10。59kN 最大弯矩 Mmax=7.74kN。m 3.抗弯强度计算 其中 x —— 截面塑性发展系数,取1.05； [f] —— 钢材抗压强度设计值，[f］ = 205。00N/mm2； 经过计算得到强度 1000/2150.0=75.96N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于[f],满足要求！ 4。整体稳定性计算［主次梁焊接成整体此部分可以不计算］ =7.74×106/1.05/102000.0+7.94× 其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》 （GB50017—2003）附录B得到： b=1.15 由于b大于0。6,按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B其值用b’查表得到其值为0。807 经过计算得到强度 =7。74×106/(0.807×102000.00)=94.08N/mm2； 主梁槽钢的稳定性计算 < [f］,满足要求! 19 三、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中 RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=13.23kN 四、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算,为 RU=13.231kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力（kN)； Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)； 计算中可以近似计算Fg=0。5d2，d为钢丝绳直径(mm）； —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。85、0。82和0.8； K -— 钢丝绳使用安全系数，取8.0. 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×13。231/0.820=129。084kN。 选择6×37+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa。 五、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=13。231kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 [f］ 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9。8[f] = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=［13231×4/（3。1416×50×2)］1/2=13mm 六、锚固段与楼板连接的计算 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 20 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.364kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中［f］为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10。9.8[f］ = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[1364×4/（3.1416×50×2)]1/2=16mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度. 21 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容