1. 基 本 数 据
1.1 流 量
日 平 均 流 量 Qav = 日 最 小 流 量 Qmin = 日 变 化 系 数 Kz = 日 最 大 流 量 Qmax = 设 计 日 流 量 Q = 1.2 水 质名 称 及 单 位BOD5 (mg / l)COD (mg / l)SS (mg / l)TN (mg / l)NH3-N (mg / l)NO3-N (mg / l)TP (mg / l)SP (mg / l)油 类 (mg / l)色 度 ( 倍 )PH 值平 均 最 高 温 (度)平 均 最 低 温 (度)1.3 参 数 选 取1.3.1 运 行 参 数
△ 生 物 池 中 活 性 污 泥 浓 度 Xvss = △挥发活性组份比例 fvss = △ 污 泥 回 流 比 r = △ 混 合 液 回 流 比 R =1.3.2 碳 氧 化 工 艺 参 数
△ 污 泥 理 论 产 泥 系 数 Y = △20℃ 时污泥自身氧化系数 Kd20 =
14000.712 mg MLVSS / l ( 一 般 0.7 ~ 0.8 )
进 水1503003004535032.5707.72412出 水2060203012111.51050设计出水10400201010.59000090000#NAME?Kz * Qav =90000
cu m / dcu m / d
#NAME?cu m / d
cu m / d
0.60.06 mgVSS/mgBOD5 1/d ( 范 围 0.4 ~ 0.8 , 一 般 0.6 ) ( 范 围 0.04 ~ 0.075 , 一 般 0.06 )1.3.3 硝 化 工 艺 参 数
△ 硝 化 菌 在 15℃ 时 的 最 大 比 生 长 速 率 μm(150.47 1/d ( 范 围 0.4 ~ 0.5 , 一 般 0.47 或 0.45 ) △ 好 氧 池 中 溶 解 氧 浓 度 DO =2.0 mg / l △ NH4-N 的 饱 和 常 数 T = Tmin =12 ℃ KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) =0.3 mg / l △ 硝 化 菌 理 论 产 率 系 数 Yn =0.15 mgVSS/mgNH4－N ( 范 围 0.04 ~ 0.29 , 一 般 0.15 ) △20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 =0.04 1/d ( 范 围 0.03 ~ 0.06 , 一 般 0.05 ) △ 安 全 系 数 SF 4.5 ( 范 围 1.5 ~ 4 , 一 般 2.5 ) △ 氧 的 饱 和 常 数 Ko =1.0 mg / l ( 范 围 0.25 ~ 2.46 , 一 般 1.0 )1.3.4 反 硝 化 工 艺 参 数
△ 在 20℃ 时 的 反 硝 化 速 率
UDN(20) 0.11 1/d ( 范 围 0.075 ~ 0.115 , 一 般 0.1 ) △ 厌 氧 池 溶 解 氧 浓 度 DOn =0.15 mg / l
1.3.5 除 磷 工 艺 参 数 △
2 好 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )2.1 参 数 修 正
污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin =
△ 污 泥 自 身 氧 化 系 数 Kd 修 正
Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = △ 硝 化 菌 自 身 氧 化 系 数 Kd N 修 正
KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 2.2 选取设计泥龄 tc =
15
d
12 ℃
0.0410.027
1 / d1 / d
△ BOD5 表 观 产 率 系 数
Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=2.3 排泥量计算
0.37 mgVSS / mgBOD5
△ 污 泥 有 机 部 分 产 量 XB,H = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 = △ 污 泥 惰 性 部 分 产 量 XI = SSo * Q * (1-fV) / 1000 = △ 污 泥 硝 化 部 分 产 量 XB,A=Yn*(NH0-Nhe)*Q/(1000*(1+tc*KdN))= △ 内 源 衰 减 残 留 物 量 XB = fP * Yd * tc * XB,H = △ 剩 余 活 性 污 泥 总 量 XT = XI + XB,H + XB,A + XB =
△ 活 性 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss = ( XB,H + XB,A + XB ) / XT = △ 活 性 污 泥 产 率 = XT / [ Q * ( So - Se ) / 1000 ] =2.3 好氧池容积计算
△ 设 计 好 氧 池 中 污 泥 浓 度(MLSS) = △ 设 计 好 氧 池 中 活 性 污 泥 浓 度(MLVSS) = △ 好 氧 池 总 池 容 V =(tc*XT) / (MLSS/1000) = △ 好 氧 池 水 力 停 留 时 间 HRT = 24 * V/Q =2.4 参 数 校 核
△ MLSS 污 泥 负 荷 = Q * ( So ) / ( V * MLSS ) = △ MLVSS 污 泥 负 荷 = Q * (So) /(V * MLSS * fvss) =2.5 污 泥 体 积
取 活 性 污 泥 含 水 率 p = 污 泥 浓 度 Nw = 污 泥 体 积 Vs = W/Nw =2.9 污 泥 浓 缩 脱 水 取污泥浓缩脱水机每日工作 每小时处理泥量99.3%7.0
2716
4698.12
13500.00
kg / d kg / d kg / d kg / d kg/d =19.01
240.0572.3819010.5228.99%1.51
kgSS/kgBOD
5000144957031.615.21
mg / lmg / lm3
hr =
0.63
d
0.0470.163
kgBOD/kgMLSSkgBOD/kgMLVSS
kg/m3
m3/d =
53.88
l/s (14 hr)
14194.0含水率99.20%94.00%80.00%
小时m3/h 相当于体积 m32376.3316.895.1
1358流量 m3/h169.7422.636.79
kg/h 流量 l/s47.16.31.9
每公斤干泥加混凝剂 PAM 加药量2.6 生物池容积计算
2.6.1 Carrousel 氧化沟设计水深 H1=系列数 S=
单渠道宽度 B1 =
单系列好氧区面积A1=单系列好氧区长度L1=曲线段长度 L2=
439.04752.6528.184.8
0.00476.0kgPAM/kg干泥kg/d =
5.432kg/h
2.6.2 Orbal氧化沟
m 超高 H2=系列mm2mm
1.0
m
设计水深 H1=系列数 S=
单渠道宽度 B1 =单池好氧区面积A1=单系列好氧区长度L1=曲线段长度 L2=
直线段长度 L3=单池分格数 N =单池直线段长度 L4=设计氧化沟超高 H2=氧化沟总高 H=
设纵向总池壁厚 B2=设横向总池壁厚 B3=氧化沟尺寸 L×W×H=有效容积 W'=单池总容积 W=厌氧池尺寸 L×W×H=2.7 二沉池辐流式沉淀池
设计有效水深 H1=设计超高 H2=
设计缓冲层高度 H3=设计污泥层高度 H4=沉淀池池边高度 H=设计沉淀池直径 D=设计初沉池数量
平均流量时表面负荷q=平均流量时停留时间t=二沉池尺寸
峰值流量时表面负荷q=峰值流量时停留时间t=固体负荷校核 q2' =
443.25
4110.81.0521.53-142×38×519397.624247.043-38×9×53.50.50.50.553560.655.393－Φ35×5.0#NAME?#NAME?155.9m
格
m 取 L4=113.5m
mmmmm
m3 总有效容积V'=58192.88m3m3 总池容积V=72741.11m3
m
mmmmmm座
m3/m2.h设计规范 0.5~0.75 m3/m2.hh设计规范 1.5~2.5 h
m
m3/m2.hh
kg/m3.d
设计规范 <150 kg/m2.d
直线段长度 L3=单池分格数 N =
单池直线段长度 L4=设计氧化沟超高 H2=氧化沟总高 H=
设纵向总池壁厚 B2=设横向总池壁厚 B3=氧化沟尺寸 L×W×H=有效容积 W'=池总容积 W=
设计水深 H1=系列数 S=
单渠道宽度 B1 =单池好氧区面积A1=单系列好氧区长度L1=曲线段长度 L2=直线段长度 L3=单池分格数 N =
单池直线段长度 L4=设计氧化沟超高 H2=氧化沟总高 H=
设纵向总池壁厚 B2=设横向总池壁厚 B3=氧化沟尺寸 L×W×H=有效容积 W'=池总容积 W=
3 厌 氧 池 设 计 计 算 △ 设 计 厌 氧 池 个 数 N =
△ 按水力停留时间1小时设计厌氧池 V =
31250
个m3/座
4 厌 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )4.1 参 数 修 正
4.2 厌 氧 区 容 积 Vp = Q * tan / 24 = 厌氧区名义水力停留时间 tan =
3000.0 cu m0.8 hr0.4 hr
( 满 足 要 求 )
4.3 厌氧区实际水力停留时间 tant = 24 * Vp / [(1+r) * Q] =
4.4 厌 氧 区 释 放 出PO4－P 浓 度 CP1
△ PO4-P 释 放 速 率 系 数 kp = 0.0236 * So - 0.036 = △ CP1 = CPo + kp * tant * X / 1000 =#REF!
3.50 mg / l
mgP/gMLSS*hr
4.5 好 氧 区 出 水 PO4－P 浓 度 CP2
△ PO4-P 吸 收 速 率 系 数 ku , 取
0.5 l / gMLSS*hr
△ 好 氧 区 实 际 水 力 停 留 时 间 t2 = t / (1 + r + R) =#REF!
△ 由 公 式 ln( Cp1 / Cp2) = ku * X * t2 / 1000 得 : Cp2 = Cp1 * exp( - ku * X * t2 /1000) =#REF!
mg/l
4.6 校 核 好 氧 区 出 水 总 磷 浓 度 TPe
TPe = ( CP2 + 0.055 ) / 0.671 =#REF! mg/l
4.7 校 核 污 泥 含 磷 率 Px
Px = ( TPo - TPe ) * Q / ( W * 1000) =
#REF!
基 本 满 足 要 求
hr
5 需 氧 量 计 算
5.1 有 机 物 碳 化 需 氧 量 O2－c
O2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*(XB,H+XB) = 式 中：
<> BODu/BOD5 = 1.47
<> 理 论 上 微 生 物 自 身 氧 化 的 好 氧 量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝 化 需 氧 量 O2-n
O2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12 * ( XB,H + XB ) ] = 式 中：
<> 微 生 物 细 胞 中 N 的 比 例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS
5.3 反 硝 化 可 利 用 氧 O2-dn
O2-dn = 2.85 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =
( TNe 使 用 要 求 值30
mg/l )
5.4 总 需 氧 量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =
26696.5
5.5 去 除 每 公 斤 BOD5 的 需 氧 量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )] =
11037.9
15658.60.000kgO2/d = kgO2 / d
kgO2 / d
kgO2 / d
26.7 tO2/d2.12
kgO2/kgBOD
6 曝 气 器 计 算
6.1 基 础 数 据
6.1.1 实际传氧速率N (AOR)6.1.2 污水剩余DO值 (DO)
6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧 (CS,20度)6.1.4 当地海拔高度
6.1.5 当地大气压Pa (kPa) (见给排水手册一P81页)6.1.6 污水温度(T)
6.1.7 T温度时清水饱和溶解氧 (简明排水设计手册P6页)6.1.8 T、Pa时清水饱和溶解氧 (CSW)
6.2 计 算
6.2.1 微孔曝气头水 深 ? m26696.52.09.176009.6高温
kgO2/d =mg/Lmg/Lm
mH2O =
248.53
7.92
1112.4kgO2/h
94.08度mg/L
Kpa
低温
项 目KKL2152206.00.800.9017.541.569.741.541712.9228548.6312.371.521687.4528124.0810.481.541716.5428608.921430447688004500.7450.8020.7896.402.741.912KKL2152236.00.800.9016.991.569.641.561736.6925169.4212.241.541709.4624774.8310.361.561739.8725215.501260842038004500.7450.8020.7790.073.152.20KKL2152256.00.800.9016.621.569.571.581753.0923374.5312.151.551724.6322995.0910.291.581755.9623412.801170639028004500.7450.8020.7733.593.422.39KKL2152306.00.800.9015.691.569.401.611796.1619957.3111.931.591764.3819604.2810.101.621798.1919979.83999033308004500.7450.8020.7626.034.102.87计算单台气量 (m3/h.只)氧气利用率 (EA %)设计有效水深 (m)实际传氧效率α(KLa污/KLa清)污水与清水的饱和溶解氧比值 β曝气池逸出气体的含氧率% (Ot)曝气装置处实际压力Pb (kgf/cm)24℃时曝气池中平均溶解氧值CSM (mgO2/L)24℃时 f 值 (f＝N0：N＝SOR：AOR)24℃时标准传氧速率N0(SOR) (kg－O2/h)24℃时供空气体积 Gs (m3/h)12℃时曝气池中平均溶解氧值CSM (mgO2/L)12℃时 f 值 (f＝N0：N＝SOR：AOR)12℃时标准传氧速率N0(SOR) (kg－O2/h)12℃时供空气体积 Gs (m/h)20℃时曝气池中平均溶解氧值CSM (mgO2/L)20℃时 f 值 (f＝N0：N＝SOR：AOR)20℃时标准传氧速率N0(SOR) (kg－O2/h)20℃时供空气体积 Gs (m/h)按20℃时的SOR值和供空量计算曝气装置数量按单台供气量计算微孔曝气头数量 (只)每座曝气池内曝气头数量(只,共3座曝气池)风管阻力 mmH2O曝气装置阻力 mmH2O标准大气压下的计算风压 p' (kgf/cm2)按当地大气压修正风压 p (kgf/cm)风机效率 η风机功率 P (Kw)动力效率 (kg－O2/kw.h)总动力效率 (kg－O2/kw.h)332Ot=21×100（1－EA)/79+21(1－EA
CSM=CSW(Ot/42+Pb/2Pa)
N=αN0×(βCSM－C0)×1.024(T－20)/C
N0=f×N
Gs=N0/(0.3EA)
P=2.05(Gsη)
动力效率＝N0/(P×η)
度mg/L
8.接触池8.1池容
取接触时间 t' = 接触池容积 V' = 取接触池数 n' = 取接触池深 h = 取单接触池宽W = 设计单接触池长L = 接触池实际容积 V =8.2 出水加氯量 取每方水加液氯 出水加氯量为
30187525.01023.420005450
minm3座mm
m 取 L=m3
g Cl2/t水
kg Cl2/d =
计算公式N0×(βCSW－C0)×1.024(T－20)/CSN0=f×N
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